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其内侧已扩展至接近轴承上端面，外侧扩展速度较内侧缓慢。此外，在内圈上与A裂纹呈圆心对称处还存在一处裂纹（B裂纹），此裂纹近似直线状，从轴承上端面起源，向内扩展。图1自润滑轴承宏观形貌在体式显微镜下观察内圈断口形貌，结果见图2。整个断口上扩展棱线明显，裂纹扩展路径为：裂纹在轴承右侧上端面处起源。

以上现象均表明裂纹的形成源于轴对轴承的冲击力。由于裂纹的存在。掉块断裂之前受到的实际冲击力相对较小，故瞬断区面积较小。虽然轴承的硬度符合技术要求，但组织中较大的残余奥氏体及网状分布的碳化物显然会降低材料的冲击韧性，减小其对冲击载荷的承受能力。由于飞机降落时起落架的下放角度相同，因而轴承受到冲击载荷大时的即断口源区也固定。

可能有外来异物进入摩擦副中，使磨损因数增大，加速轴承的磨损。根据用户提供的试验载荷谱可知，失效轴承在试验过程中不受轴向力的作用。但从轴承磨损情况来看，轴承在受径向力的同时，也受轴向力的作用。自润滑关节轴承断裂形貌图及特征如图5嗾使，轴承内圈断口宏观形貌图，由图5a、5b可知，裂纹处无明显塑性变形。

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